Линейный усилитель мощности. Линейный усилитель
Преимущества устройств от PicoCell и Vegatel:
- линейный усилитель мощности помогает быстро и эффективно расширять системы ретрансляции. При этом финансовые затраты будут оптимальными;
- линейный усилитель имеет широчайший спектр применения: это рестораны, крупные офисы и магазины, торговые центры, загородные дома и т. д.;
- минимальный уровень шума при работе, что предоставляет большие удобства в использовании;
- широкий ассортимент продукции, позволяющий подобрать оптимальный усилитель линейного сигнала под нужды помещения, бизнеса;
- минимальный уровень искажений, которые нередко возникают при усилении сигнала с использованием китайской продукции;
- работа в широком температурном диапазоне, что значительно расширяет спектр применения оборудования.
- возможность использования даже в помещениях больших площадей (до 2500 кв. метров на один бустер);
- линейные усилители имеют высокую мощность (от 1000 до 2000 мВт), которая подбирается в зависимости от целей эксплуатации;
- возможность усиления сигнала вплоть до 30-40 дБ;
Преимущества устройств от Picocell:
- наличие в линейке оборудования бустера для 4G LTE. Применяется для покрытия больших объектов (ресторанов, ТРК) LTE-интернетом.
Преимущества устройств от Vegatel:
- широкая линейка оборудования. От компактных усилителей мощностью 20 дБм, до профессиональных на 33 дБм.
Важные замечания
Площадь покрытия усиленным сигналом зависит от не только от выбранной модели бустера, но и от выбранного репитера. Поэтому перед покупкой необходимо внимательно ознакомиться со всеми техническими характеристиками оборудования, которое будет входить в систему усиления.
К основным параметрам, на которые стоит обратить внимание при покупке, можно отнести:
- частотным диапазон;
- мощность устройства;
- параметр усиления (коэффициент);
Чтобы не ошибиться с покупкой, желательно проконсультироваться со специалистами. Тогда подобранный усилитель линейного сигнала будет полностью соответствовать вашим требованиям.
Сотрудничество с нами имеет ряд преимуществ:
- высококачественная продукция;
- сервисное обслуживание усилителя мощности на весь срок его эксплуатации (гарантийное и пост-гарантийное);
- бесплатные консультации по работе устройства;
- предоставление сертификатов и прочих необходимых документов, подтверждающих технические характеристики моделей;
- усилитель линейного сигнала поставляется в минимальные сроки (склады в Москве и Санкт-Петербурге);
- возможность производства усилителя мощности под индивидуальные требования;
Если вам необходимо разработать или подобрать линейный усилитель под нужды вашего помещения с требуемым диапазоном охвата, то мы рады помочь вам. Богатый опыт работы, наличие оборудования позволяют нам решать задачи любой сложности. Ценовая политика - гибкая.
Наше предложение
Чтобы приобрести усилитель линейного сигнала от ведущих отечественных производителей, а также при необходимости заказать установку, свяжитесь с нами любым удобным для вас способом. Мы ответим на любые интересующие вопросы, проведем профессиональную консультацию, расскажем об особенностях работы усилителя мощности, оформим заказ.
Все заказы обрабатываются в сжатые сроки, после чего устройство может быть доставлено прямо на объект. Постоянным покупателям предоставляются выгодные условия сотрудничества, дополнительные скидки на усилитель линейного сигнала.
Линейный усилитель на КМОП - транзасторах. КМОП - инверторы, как впрочем и все цифровые логические схемы, предназначены для работы с цифровыми логическими уровнями сигналов. Поэтому, за исключением времени переходных процессов, входы и выходы подключены к земле или к шине Ucc (обычно + 5 В). И опять - таки за исключением времени, которое длятся эти переходные процессы (типичная величина - несколько наносекунд), здесь нет тока стока в состоянии покоя.
Оказывается, КМОП - инвертор обладает некоторыми интересными свойствами, когда он работает с аналоговыми сигналами. Взгляните снова на рис. 3.61. Можно рассматривать Т1 как активную (источник тока) нагрузку для инвертирующего усилителя Т2 и наоборот. Когда на входе потенциал, близкий к Ucc или к потенциалу земли токи указанных транзисторов сильнейшим образом отличаются друг от друга и усилитель находится в насыщении (или в «прижатом» соответственно к земле или Ucc состояинии). Это, разумеется, нормальная ситуация для цифровых сигналов. Однако когда напряжение на входе равно приблизительно половине напряжения питания, есть небольшая область, где токи стоков Т1 Т2 примерно одинаковы; в этой области схема является инвертирующим линейным усшштелем с большим коэффициентом усиления. Его передаточная характеристика представлена на рис. 3.62. Вариации Rн gm c изменением тока стока таковы, что наибольший коэффициент усиления наблюдается при относительно малых значениях тока стока, т. е. при низком напряжении питания (порядка 5 В).
http://pandia.ru/text/78/059/images/image002_166.gif" alt="МОП-транзистор" width="500 height=177" height="177">
ДВА СИНУСОИДАЛЬНЫХ ГЕНЕРАТОРА НА «ЛОГИКЕ»
http://www. *****/pages/1354/index. shtml
Радиоконструктор 2007 №11
Обычно, генераторы низкочастотных синусоидальных сигналов строят на операционных усилителях. Но логические элементы тоже могут работать в аналоговом режиме - в качестве усилителей. В литературе эта тема затрагивалась неоднократно, но в основном это были схемы усилителей аналоговых сигналов (усилители НЧ на КМОП-микросхемах, приёмники прямого усиления и т. п.). Но любой усилитель, даже сделанный из логических элементов, можно превратить в генератор, - все дело в обратной связи...
На рисунке 1 приводится схема синусоидального генератора НЧ фиксированной частоты, реализованного на двух логических инверторах микросхемы К561ЛН2. Инверторы переведены в аналоговый режим с помощью ООС на резисторах R1 и R3. каждый из которых включен между входом и выходом инвертора. Полученные таким образом усилители включены последовательно (как два каскада) через резистор R4. Причем, коэффициент передачи первого каскада зависит от соотношения сопротивлений R1 и R2. Так как эти резисторы одинаковы, - коэффициент передачи первого каскада равен единице Коэффициент передачи второго каскада определяется соотношением сопротивлений R4 и R3, и его можно подстраивать резистором R4.
Резисторы R1-R2 вместе с ёмкостями С1 и С2 образуют мост Вина, настроенный на некоторую частоту которая определяется по известной формуле:
F=1/(RC), где R=R1=R2, С=С1=С2.
Чтобы получить неограниченную и неискаженную синусоиду нужно отрегулировать соответствующим образом коэффициент передачи усилителя под строенным резистором R4. В данной схеме, при питании от источника напряжением 9V наилучшая форма синусоиды получается при её действующем значении около 1V.
Этот генератор, хотя и выполнен на логических элементах, является чисто аналоговым, и его выходной продукт не содержит каких-то импульсных составляющих или ступенчатого напряжения, нуждающихся в фильтрации.
На рисунке 2 показана схема цифрового кварцевого синусоидального генератора, вырабатывающего синусоидальное напряжение частотой 976,5625 Гц (при частоте кварцевого резонатора 500 кГц). Здесь синусоидальное напряжение формируется из прямоугольных импульсов с помощью ЦАП на элементах микросхемы D2 и резисторах. Период состоит из 32-х ступенек. Окончательно выходной сигнал формируется операционным усилителем А1, и включённой на его выходе RC-цепочкой. которая сглаживает ступеньки, образующие синусоиду.
Частота выходной синусоиды будет в 512 раз ниже частоты кварцевого резонатора или входных импульсов, которые, при работе от внешнего источника импульсов, можно подавать на вывод 11 D1. При этом, детали R1, R2, Q1, С1, С2 исключаются
Схема привлекательна тем, что позволяет получить синусоидальный низкочастотный сигнал кварцевой стабильности частоты.
http://electronic. /raznie-shemi/826-%D4%E0%E7%EE%E2%FB%E9+%EE%E3%F0%E0%ED%E8%F7%E8%F2%E5%EB%FC+%F0%E5%F7%E5%E2%EE%E3%EE+%F1%E8%E3%ED%E0%EB%E0.html
Узлы радиолюбительской техники Фазовый ограничитель речевого сигнала (*****@***ru)
Харьковская обл.,г. Дергачи, пер. Октябрьский 16,тел.(8-2
Для повышения эффективности связи, практически во всех радиостанциях применяются методы сжатия динамического диапазона речевого сигнала. Но работа этих устройств на станциях промышленного производства не всех устраивает. Особенно это относится к автомобильным станциям СВ диапазона, при работе в режиме ЧМ. В основном эти станции имеют простые ограничители, без должной предварительной и последующей обработки сигнала. Для уменьшения большого уровня искажений сигнал рано фильтруется, ниже 2.5 кГц.
Все это приводит к потере значительной части частотной информации сигнала, а значит к ухудшению его разборчивости.
Практика показывает, что в большинстве случаев, для этих станций, уровень мощности несущей должен превосходить уровень помехи на 1.5-2 балла, иначе разбирать информацию сложно. А это 10-15 раз по мощности. Правильно выполненный и налаженный микрофонный тракт, позволяет без нарушения норм по девиации и полосе частот, обеспечить разборчивость почти с уровнем помехи. Это в свою очередь, позволяет обойтись без усилителей и результативно использовать разрешенную мощность. В связи с этим большинство радиолюбителей дорабатывают свои станции.
Предлагаю один из схемных вариантов (рис. 1) который отличается простотой и реализует принципы, подробно изложенные в литературе ,. Все функциональные узлы выполнены на одной микросхеме К561ЛН2, состоящей из шести логических элементов.
Рис.1
Недостатком любого ограничителя является то, что более сильные частотные компоненты подавляют слабые. С вязи с этим особое чуткость следует уделять формированию амплитудно - частотной характеристики (АЧХ) микрофонного тракта. Схема имеет большую гибкость в формировании АЧХ и позволяет с учетом характеристик микрофона построить ее так, что все частотные компоненты входят в зону ограничения равномерно и речевой сигнал выглядит натуральным, громким и разборчивым.
Микрофонный усилитель выполнен на трех элементах DD1.1-DD1.3, с непосредственной связью. Каскады усилителя охвачены основной цепью отрицательной обратной связи (ООС) R4,R5 и двумя дополнительными R3,С5. АЧХ формируется всеми элементами усилителя. Усиленный и скорректированный сигнал, с регулятора уровня ограничения R7, поступает на первый ограничитель DD1.4. Ограниченный сигнал прямоугольной формы, фазовращателем DD1.5, R12,C8 преобразуется в сигнал треугольной формы, путем вычитания нечетных гармоник. С делителя R13,R14 сигнал поступает на следующий ограничитель VD2,VD3, где вершины треугольника срезаются, и сигнал по форме приближается к синусоидальному. Далее сигнал проходит через активный фильтр с частотой среза 3 кГц, собранный на DD1.6, с прилегающими элементами.
Печатная плата выполнена из одностороннего стеклотекстолита, имеет малые габариты 3х3 см. и свободно размещается внутри любой станции. Расположение деталей показано на рис. 2.
AM, CW и SSB детектор на микросхеме
Каталог принципиальных схем - Радиоприем AM, CW и SSB детектор на микросхеме
Наряду с телеграфом и однополосной модуляцией, популярной остается и амплитудная модуляция, особенно у начинающих радиолюбителей на диапазоне 160 м. Поэтому создание простого комбинированного детектора - весьма актуальная проблема. Ниже описан простой AM, CW, SSB детектор, собранный всего на одной цифровой микросхеме (рис. 1). В нем использованы два логических элемента 2И-НЕ. Элемент DD1.1. - линейный управляемый (стробируемый) усилитель ПЧ. Работу этого усилителя поясняет рис. 2, на котором изображена упрощенная принципиальная схема двувходового логического элемента 2И-НЕ серии К561.
Puc.1
В режиме "AM" к одному из входов элемента (к выводу 2) приложено напряжение высокого уровня, транзистор VT2 закрыт, a VT4 - открыт. Из-за действия отрицательной ОС через резистор R2 рабочая точка транзисторов VT1 и VT3 выходит на линейный участок вольт-амперной характеристики, иными словами, эти транзисторы работают как усилитель сигнала ПЧ. Для детектирования AM сигналов в цепь отрицательной ОС включают диод, благодаря чему она становится нелинейной и узел превращается в AM детектор для входного напряжения более 5 мВ.
Puc.2
Резистор R2 также способствует уменьшению нелинейных искажений выходного низкочастотного сигнала. Коэффициент передачи детектора - 1...2. Фильтр R4C4R5C5 подавляет напряжение ПЧ на выходе детектора. Из-за наличия диода VD1 в цепи отрицательной ОС входное сопротивление детектора довольно мало (единицы килоом), поэтому для того, чтобы детектор не шунтировал выхода усилителя ПЧ, на входе детектора предусмотрен резистор R1. Этот резистор, кроме того, исключает вероятность самовозбуждения детектора, если нагрузка усилителя ПЧ имеет индуктивный характер.
В режиме "CW, SSB" диод исключают из цепи отрицательной ОС элемента DD1.1 переключателем SA1. Одновременно его контакты SA1.1 снимают напряжение логической 1 с нижнего по схеме входа элемента DD1.1 и обоих входов элемента DD1.2. В результате действия обратной связи через резистор R3 и катушку L1 ингредиент DD1.2 выходит на линейный участок характеристики и начинает вырабатывать колебания на частоте резонанса контура C2L1C3. Резистор R3 также уменьшает влияние выходного сопротивления логического элемента на частоту генерации. Таким образом, ингредиент DD1.2 работает как телеграфный гетеродин .
На нижний вход элемента DD1.1 будет поступать переменное напряжение, поэтому ингредиент будет осуществлять функции смесителя . Для пояснения принципа его работы в этом режиме следует обратиться снова к рис.
2.
Когда на гетеродинном входе элемента будет уровень логической 1, он, как и в режиме "AM", будет работать усилителем. сигнала НЧ с коэффициентом усиления Кmax. Когда же на этом входе уровень сменится на 0, транзистор VT2 будет открыт, VT4 - закрыт, на выходе элемента будет уровень 1, а коэффициент усиления уменьшится до нуля.
Таким образом, коэффициент передачи элемента OD1.1 можно вписать в таком виде:
Иначе говоря, ингредиент работает аналогично ключевому смесителю, коэффициент передачи которого изменяется в такт с частотой гетеродина. Это и позволяет использовать его для детектирования CW и SSB сигналов. Тип детектируемого сигнала SSB (выбор верхней или нижней боковой полосы) устанавливают изменением частоты телеграфного гетеродина подст-роечником катушки L1. Коэфициент передачи детектора в режиме "CW, SSB" равен 0,5...1.
Использование в телеграфном гетеродине LC-контура является причиной сравнительно низкой стабильности генерируемой частоты. Поэтому, если имеется вероятность приобрести кварцевый резонатор на требуемую частоту, то телеграфный гетеродин лучше собрать по схеме показанной на рис. 3.
Puc.3
В детекторе можно применить микросхемы К561ЛА К561ЛА8, К561ЛА9 и похожие из серий К 176, К564. Конденсаторы - КТ, КЛС, КМ. Диод КД522Б можно сменить на КД503Б, а также на любой из серий Д2, Д9. Катушка L1 использована готовая - от контура ПЧ радиоприемника "Гиала". Ее можно также намотать на каркасе от катушек ПЧ радиоприемника "Кварц" - 63 вика провода ПЭВ-2 0,1...0,12 (для частоты гетеродина окая 500 кГщ для частоты 465 кГц число витков следует увеличить на 10%).
Какого-либо налаживания детектор не требует и при безоошибочном монтаже и исправных деталях начинает работать сразу. Минимальное входное сопротивление детектора -
5.
8 кОм, поэтому его можно подключать к выходу усилителя ПЧ взамен обычного диодного АМ детектора с таким же входным сопротивлением. Входное сопротивление усилителя 3Ч, подключаемого к выходу детектора должно быть не менее 4кОм. Потребляемый детектором ток не превышает 2-2,5 мА.
Разумеется, тот самый детектор можно использовать для детектирования только CW и SSB сигналов. В этом случае становятся лишними диод VD1, переключатель SA1 м резистор R1. Входное сопротивление детектора увеличится до нескольких десятков килоом, что позволят подключать его к выходу практически любого усилителя ПЧ. Напряжение сигнала ПЧ на входе детектора не должно превышать 500...600 мВ, иначе могут появиться искажения, заметные на слух.
И. НЕЧАЕВ г. Курск
(Радио 5/90)
Частотный детектор, построенный на основе ФАПЧ
http://digital. *****/digital/FrD1.htm
Частотные детекторы, построенные на основе элементов задержки, обычно реализуют широкую полосу детекторной характеристики. Однако используемые в реальных радиосистемах частотно-модулированные колебания обычно являются узкополосными. Поэтому для приема частотно-модулированных радиосигналов чаще используют частотные детекторы, построенные на основе схемы фазовой автоподстройки частоты.
В схеме частотного детектора не используется фазовый компаратор. Здесь лучше подходит схема фазового детектора, так как на ее выходе сигнал пропорционален фазе принимаемого колебания. Пример схемы частотного детектора, построенного на основе схемы фазовой автоподстройки частоты, приведен на рисунке 12.19.
Рисунок 12.19 – Пример схемы частотного детектора, построенного на основе схемы фазовой автоподстройки частоты
В данной схеме частотный детектор реализован на основе фазового детектора. Как мы уже определили ранее, функции фазового детектора может выполнять логический элемент "исключающее ИЛИ". Генератор управляемый напряжением собран на инверторах D1 и D2, а подстройку его частоты осуществляет транзистор VT1.
При изменении частоты входного сигнала схема фазовой автоподстройки вынуждена подстраивать ГУН на эту же частоту. При этом естественно изменяется напряжение на затворе транзистора VT1. То есть напряжение в этой точке будет соответствовать отклонению частоты входного сигнала от своего номинального значения, а значит, вся схема в целом будет осуществлять детектирование частотно-модулированного сигнала.
Полоса детектируемого сигнала в приведенной схеме будет зависеть от крутизны регулировочной характеристики генератора, управляемого напряжением и коэффициента усиления фазового детектора, выполненного на логическом элементе D3.
Маломощный усилитель низкой частоты на одной "цифровой" микросхеме. Low рower amрlifier of low frequencies on one digital chiр.
- Блог им. Markony
«Чем хуже - тем лучше!» Мао Цзе Дун.
Продолжение темы устройств на логических элементах.
После сборки радиоприемника на одной микросхеме возникло желание утилизировать худшие логические микросхемы. Да простит меня покойная ныне радиоэлектронная промышленность,но «советские» микросхемы иногда удивляют своими свойствами.
Логические элементы с инверсией (И-НЕ, ИЛИ-НЕ, НЕ) - по определению должны резко переходить из состояния лог.0 в лог.1 (или наоборот) при преодолении входным напряжением порога срабатывания. Но при испытании логических элементов с инверсией (ИЛИ-НЕ) К561 ЛЕ5 - обнаружилась фантастическая линейность вольт-амперной характеристики. Смотрите на схемах.
Для логических схем - это отвратительно, а для «всячины» СОЙДЕТ!
Примерные вольт-амперные характеристики построены на графиках. Думаю все будет понятно.
Для «карманных» устройств подойдет этот маломощный усилитель низкой частоты на одной микросхеме К561 ЛЕ5. При максимальной громкости он потребляет не более 10 ма. Искажения вполне сносные. Если при максимальной громкости вас начинают волновать искажения, то уменьшите сопротивление О. О.С.(1 МоМ) до необходимого качества. Надо помнить при этом, что сопротивление не может быть менее 5 Ком, т. к. это уже на грани короткого замыкания для выхода логического элемента МОП-структуры. Вместо выходного трансформатора, согласующего выходное сопротивление усилителя с динамиком (8 ОМ), можно использовать «наушники» с сопротивлением не менее 50 ом. Усиление по напряжению хотелось получить 1000, но реально не более 500. В сочетании с большим входным сопротивлением (в данном случае 1 МОМ) - мы получаем хороший усилитель напряжения.
Для данной схемы включения оптимальной является только К561 ЛЕ5.
Всем привет и 73 !.gif" width="232" height="153 src=">DIV_ADBLOCK296">
Предлагаемый вниманию читателей генератор гармонических колебаний предназначен для применения в различных радиотехнических устройствах с цифровым управлением. Генератор построен на доступной элементной базе и обеспечивает формирование гармонических колебаний со стабильными параметрами. В статье приводится методика расчета генератора.
Функциональная схема генератора представлена на рис. 1.
Рис. 1 Функциональная схема генератора
Для генерации гармонических колебаний требуется выполнение двух условий :
- баланс амплитуд Кос*К=1; баланс фаз φк+φос=0,2*π.
В качестве усилителя обратной связи Кос применяют, как правило, инвертор с φос = π. В качестве усилителя К целесообразно использовать полосовой фильтр , обеспечивающий на резонансной частоте необходимый в данном случае фазовый сдвиг φk = π. Высокая крутизна фазовой характеристики фильтра в полосе пропускания обеспечивает формирование колебаний со стабильной частотой, а его избирательные свойства - подавление гармоник.
В качестве полосового фильтра в предлагаемом генераторе использован фильтр . Генератор возбуждается на резонансной частоте полосового фильтра, которая определяется из выражения:
где R (G) и С - сопротивление (проводимость) и емкость времязадающей цепи.
Из выражения (1) видно, что частота генерации пропорциональна проводимости времязадающей цепи, что обеспечивает линейный закон управления частотой.
Схема генератора гармонических колебаний приведена на рис. 2. На элементах DD1.2-DD1.4 выполнен полосовой фильтр, на элементе DD1.1 - усилитель обратной связи и на элементах DD2.1-DD2.4 и RM - матрица сопротивлений с цифровым управлением. Структура фильтра позволяет получать на выходах противофазные напряжения, для чего необходимо использовать дополнительно Uвых2. Входы IN0 и IN 1 являются цифровыми входами управления частотой генерации.
Ниже приведена методика расчета генератора.
1. Зададимся значениями fmin - нижняя частота генерации, Df - шаг перестройки, п - число разрядов двоичного числа сигнала цифрового управления.
2. Принимем С1=С2=С и R7=R5=R.
3. Зададим значение С и из формулы (1) найдем значение R.
4. Определим значение RM ПО формуле
5. Определим значение fmax по формуле
6. Определим R3 по формуле
7. Определим R2 из соотношения R2= R3/0,7.
На рис. 2 приведены номиналы элементов, полученные в результате расчета по приведенной методике для fmin=1,5 кГц, Δf =1,5 кГц и n=2.
В общем случае, выходная частота равна
где i - номер входа (разряд управляющего слова); аi - значение сигнала на входе управления (лог. 1 или лог. 0); n - разрядность управляющего слова.
Сопротивления в матрице проводимостей определяются по формуле:
При необходимости получения непрерывного закона изменения частоты резисторы RM заменяют сдвоенным потенциометром с сопротивлением Rn и включенным последовательно ему резистором Rдоп. Значения этих сопротивлений находим из формул:
В генераторе можно использовать микросхемы К561ЛА7, К561ЛЕ5 при включении по схеме инверторов. При напряжении питания 3 В генератор потребляет ток 1-3 мА.
Применение аналогичных зарубежных микросхем серий 74АС, 74НС позволит существенно увеличить диапазон рабочих частот, примерно в 10-15 раз.
В случае большой разрядности управляющего слова, в качестве матрицы проводимостей может быть применен двухканальный цифровой потенциометр, например, производства фирмы Microchip (серия МСР42ХХХ). К его несомненным достоинствам можно отнести небольшие размеры, малое потребление и относительно небольшую стоимость.
Источники:
1. , Мироненко цепи и устройства - М.: Высшая школа, 1989.
2. Онышко Д. Полосовой фильтр на КМОП инверторах. - М.: Схемотехника, 2001, №7.
2.2.2 Технология КМОП
В качестве инверторов можно использовать МОП транзисторы {модуль 1 глава 1.5.5}, но р - и n-канальные цифровые элементы оказались непрактичными как базовые для массовых микросхем прежде всего из-за низкого быстродействия. Действительно, при Rс=100кОм и емкости нагрузки Сн=30 пФ время отключения составит t1,0= 2,2RcCн= 6,6 мкс, что соответствует максимальной частоте входных импульсов 150 кГц.
С помощью металлизации поверхности кристалла элементы структуры соединяются в схему инвертора DD1 (рис.2-11). К затворам присоединен защитный стабилитрон {модуль 1 глава 1.4} VD1, без него вход инвертора будет пробит статическим электричеством.
Цифровые микросхемы должны быть крайне устойчивы к таким явлениям, как пробои от статического или наведенного от силовых сетей электричества. Прежде всего защита гарантируется их структурой. На рис. 2-11 показана полная эквивалентная схема инвертора КМОП. Стоковое напряжение (плюс источника питания) подключается на n-подложку.
ГЕНЕРАТОРЫ СИГНАЛОВ НА КМОП МИКРОСХЕМАХ
http://www. radiolub. orsk. info/Shems/genKMOP2.htm
И. НЕЧАЕВ, г. Курск
Генераторы на КМОП микросхемах популярны у радиолюбителей. Их используют при конструировании измерительных приборов, генераторов звуковой частоты, пробников для проверки исправности радиоэлементов и каскадов радиоаппаратуры. В предлагаемой статье описаны три варианта подобных генераторов, которые могут быть выполнены в виде пробников для проверки и налаживания низкочастотных и высокочастотных узлов разнообразной аппаратуры.
Обычно при конструировании пробников и калибраторов используют генераторы коротких импульсов, вырабатывающие сигнал с широким и равномерным спектром. Такой сигнал позволяет быстро проверять каскады радиоаппаратуры, как низкочастотные (НЧ), так и высокочастотные (ВЧ). Причем чем меньше длительность импульсов, тем лучше - спектр получается шире и равномернее.
Как правило, подобные генераторы состоят из двух основных узлов: собственно генератор прямоугольных http://pandia.ru/text/78/059/images/image031_22.gif" align="left" width="543" height="310 src=">обойтись без специального формирователя, поскольку он уже имеется в логическом элементе микросхемы структуры КМОП.
Рассмотрим для примера схему пробника, приведенную на рис. 1. Это известный RC-генератор, работающий в данном случае на частоте около 1000 Гц (она зависит от номиналов деталей R1, С1). Низкочастотный сигнал прямоугольной формы поступает с выхода элемента DD1.2 (вывод 4) через цепочку R2C3 на переменный резистор R4 - им плавно регулируют амплитуду сигнала, подаваемого на проверяемый узел.
Выход же высокочастотного сигнала (коротких импульсов) выполнен несколько необычно - сигнал снимают с переменного резистора R3, включенного в цепь питания микросхемы. Перемещением движка этого резистора плавно регулируют уровень выходного высокочастотного сигнала.
Рассмотрим принцип работы такого формирователя по упрощенной схеме логического элемента структуры КМОП (рис. 2).
Его основа - два последовательно включенных полевых транзистора с изолированным затвором и разным типом проводимости каналов. Если последовательно с транзисторами включить резистор R1, а на вход элемента подавать прямоугольные импульсы U1, произойдет следующее (рис. 3). Из-за того, что длительность фронта импульса не может быть бесконечно малой, а также из-за инерционности транзисторов, в момент действия фронта наступит такой момент, когда оба транзистора окажутся в открытом состоянии. Через них потечет так называемый сквозной ток, значение которого может составлять от единиц до десятков миллиампер в зависимости от типа микросхемы и напряжения источника питания. На резисторе будут формироваться короткие импульсы напряжения U2. Причем как в момент действия фронта, так и спада.
Иначе говоря, произойдет удвоение частоты исходных импульсов.
Сопротивление резистора не должно быть большим во избежание нарушения режима работы элементов микросхемы. Это означает, что к высокочастотному выходу можно подключать низкоомную нагрузку сопротивлением 50...75 Ом.
У рассмотренного генератора максимальная амплитуда импульсов на высокочастотном выходе составляет 100...150мВ, а потребляемый от источника питания ток не превышает 1,6 мА. Генератор рассчитан на использование при проверке усилителей ЗЧ, трехпрограммных громкоговорителей, радиоприемников на диапазонах ДВ и СВ.
Чтобы проверять узлы KB и УКВ приемников и калибровать их шкалы, достаточно собрать кварцевый генератор по схеме, приведенной на рис. 4. Он построен по описанному выше принципу, но генератор работает на частоте 1 МГц. Короткие импульсы высокочастотного напряжения формируются на резисторе R3 и подаются через конденсатор С3 на проверяемые каскады. Зависимость амплитуды гармоник от частоты показана на рис. 5 - она уменьшается с 20 мВ на частоте 1 МГц до 12 мкВ на частоте 80 МГц, что в большинстве случаев достаточно для выполнения стоящей перед пробником http://pandia.ru/text/78/059/images/image033_27.gif" width="472 height=400" height="400">
http://pandia.ru/text/78/059/images/image035_16.jpg" width="581" height="402 src=">
В нижнем по схеме положении подвижного контакта переключателя работает только генератор НЧ, поэтому на НЧ выходе будут прямоугольные импульсы, а на выходе ВЧ - короткие импульсы с шириной спектра до 1,5 МГц. В среднем же положении работает только кварцевый генератор и на выходе ВЧ будет сигнал с шириной спектра до 80 МГц. В то же время на выходе НЧ сигнал вообще отсутствует. Если подвижной контакт переключателя переместить в верхнее положение - в работу включатся оба генератора, причем кварцевый станет модулироваться сигналом низкочастотного генератора.
При высокой добротности кварцевого резонатора генератор ВЧ может плохо модулироваться сигналом генератора НЧ. В этом случае нужно отсоединить вывод 5 элемента DD1.3 от переключателя и соединить с выводом 6, а к переключателю подвести провод от вывода 8 (его отсоединяют от выводов 4 и 9 и резистора R5).
Конструкция всех генераторов-пробников может быть любой, но для их устойчивой работы соединения между деталями должны быть возможно короче.
Радио 5 (2000)
ГЕНЕРАТОРЫ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ИМПУЛЬСОВ НА МИКРОСХЕМАХ КМОП
http://www. radiolub. orsk. info/new. htm
С. ЕЛИМОВ, г. Чебоксары
Автор этой статьи провел экспериментальную работу по исследованию характеристик различных генераторов на микросхемах структуры КМОП. В результате он отобрал несколько наиболее интересных, на его взгляд, вариантов их исполнения, которые мы и представляем вниманию читателей.
В предлагаемой статье кратко описаны несколько схемных решений генератора прямоугольных импульсов, по строенного на различных микросхемах серии К561. По своей структуре статья - сравнительно-справочная. К каждой схеме дан перечень параметров и особенностей (см. таблицу), а также графические зависимости потребляемого тока и генерируемой частоты от напряжения питания.
Кроме этого, для каждого генератора указана формула, позволяющая вычислять значение генерируемой частоты в зависимости от номиналов элементов частотозадающей цепи (частота - в герцах, сопротивление - в омах, емкость - в фарадах, индуктивность - в генри; более удобно, кстати, для RC-генераторов: частота - в килогерцах, сопротивление - в килоомах, емкость - в микрофарадах; для LC-генераторов: частота - в мегагерцах, емкость - в нанофарадах, индуктивность - в миллигенри). Расчетные формулы для ряда генераторов получены опытным путем.
Все представляемые в статье характеристики рассматриваемых генераторов получены в результате экспериментов с конкретными образцами микросхем. С другими экземплярами микросхем характеристики могут быть несколько отличными. Формулы для расчета частоты соответствуют напряжению питания 5 В и температуре окружающей среды 25"С. Нагрузочная способность генераторов такая же, как у элементов микросхем серии К561. Верхняя граница напряжения питания генераторов также определена применяемой серией микросхем и равна 15 В, а нижняя указана в таблице. Верхний предел сопротивления резисторов я установил из практических соображений на уровне 40 МОм.
В генераторах с емкостной положительной обратной связью амплитуда импульсов на входе элемента может превысить напряжение питания. В этих случаях открываются входные защитные диоды, и через них начинает протекать ток. Для ограничения этого тока во входную цепь приходится устанавливать резистор сопротивлением 1...150 кОм, как это указано в и использовано в .
Все рассмотренные в этой статье генераторы имеют мягкое возбуждение. Иначе говоря, как бы медленно ни увеличивалось напряжение питания, генератор все равно заработает.
Генератор на элементах 2И-НЕ (рис. 1, а) стал уже классическим и известен по большому числу публикаций. Он сохраняет работоспособность при понижении напряжения питания Uпит до 2 В, при этом, правда, значительно уменьшается частота генерации.
http://pandia.ru/text/78/059/images/image037_26.gif" width="426" height="291 src=">
Скважность импульсов близка к двум при любом напряжении питания. В результате разогревания корпуса микросхемы частота несколько уменьшается (на 4 % при 85"С).
Подобный генератор может быть выполнен и на двух логических элементах 2ИЛИ-НЕ (рис. 2,а), на двух инверторах (рис. 3,а), а также на трех инверторах (рис. 4,а). Подробности о работе и различиях генераторов на двух и трех инверторах можно узнать из . Отметим, что у генератора на элементах 2ИЛИ-HЕ частота генерации практически не зависит от температуры корпуса микросхемы, а у генераторов на инверторах частота очень стабильна на участке Uпит = 9В.
Генератор по схеме на рис. | Нижний предел сопротивления резистора R1,кОм | Наибольшая частота генерации, МГц | Минимальное напряжение питания, В | Изменение частоты при нагревании до 85’С, % | Скважность выходных импульсов |
На рис. 5,а показана схема простейшего LC-генератора с логическим элементом 2И-НЕ. LC-цепь сдвигает фазу выходного сигнала элемента на 180 град., в результате этого происходит самовозбуждение генератора. Такие генераторы хорошо работают на повышенных значениях частоты, мягко возбуждаются и отличаются высокой температурной стабильностью .
При увеличении частоты сверх 1,3 МГц амплитуда выходных импульсов начинает падать.
В генераторе могут также работать элементы 2ИЛИ-НЕ, причем в этом случае он вырабатывает не прямоугольные импульсы, а колебания, по форме близкие к синусоидальным.
Для устойчивой работы генератора волновое сопротивление LC-контура p=VL/C не должно быть менее 2 кОм. Частота генерации практически совпадает с резонансной частотой LC-контура. Достоинство генератора - высокая температурная стабильность частоты.
Подобные по структуре генераторы можно выполнить на одном элементе - триггере Шмитта (рис. 6,а). При напряжении питания, близком к максимальному, они весьма стабильны по частоте. Кроме того, они исключительно экономичны - при напряжении питания менее 6 В потребляют ток всего в несколько десятков микроампер.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бирюков устройства на МОП-интегральных микросхемах, вып. 1132, с. 60-65; вып. 1220, с. 105-111. - М.: Радио и связь, 1990; 1996 (МРБ).
2. Нечаев И. Пробник логический без источника питания. - Радио, 1990, N 10, с. 83,84.
3. Бирюков С. Генераторы и формирователи импульсов на микросхемах КМОП. - Радио, 1995, N 7,с.36,37.
4. Киверин Н. LC-генератор на логических элементах. - Радио, 1990, N 7, с. 55.
Радио (2000)
Генераторы на транзисторах КП501
Июнь 14, 2010 от admin Комментировать »
google_protectAndRun("render_ads. js::google_render_ad", google_handleError, google_render_ad); Маломощные высоковольтные полевые транзисторы серии КП501 с изолированным затвором и индуцированным каналом р-типа, предназначенные, главным образом, для использования в качестве электронных ключей в узлах коммутации АТС и в телефонных аппаратах, могут применяться и в других радиоэлектронных устройствах.
Была исследована возможность использования этих дешевых и популярных транзисторов в простых генераторах. Электрическая схема первого варианта высокочастотного генератора представлена на рис. 2.23. Здесь ZQ1 – керамический фильтр от узлов ПЧ различной радиоаппаратуры и устройств связи. Генератор устойчиво возбуждается с большинством трехвыводных фильтров, например, ФП1П-0,24 с частотой 465 кГц, CFW455U с частотой 455 кГц, ФП1П-049, SFE10.7MA с частотой 10,7 МГц и со многими керамическими фильтрами от блоков цветности и радиоканала телевизоров на частотах 4…6,5 МГц,
Полная амплитуда сигнала (от пика до пика) на выходе генератора обычно близка к напряжению питания узла, но при использовании некоторых фильтров может быть и меньше. Неожиданным было то, что один из импортных фильтров типа CFW455U уверенно возбуждался на четвертой гармонике.
В генераторе, реализованном по схеме рис. 2.23, на месте ZQ1 можно также с успехом использовать пьезоэлектрический звукоиз-лучатель с отводом, который будет работать на частоте собственного механического резонанса LC контура с трансформаторной связью между обмотками, резонансную частоту которого можно будет легко перестраивать в широких пределах, а также некоторые типы ультразвуковых линий задержек и фильтров на ПАВ. Естественно, при этом может потребоваться незначительная модернизация схемы.
На рис. 2.24 приведена схема генератора, в котором частота задается кварцевым резонатором ZQ1. На его месте было проверено более 30 кварцевых резонаторов импортного и отечественного
производства на рабочие частоты от 500 кГц до 28 МГц. Все они устойчиво возбуждались, при этом полная амплитуда сигнала на выходе на частотах до 15 МГц была близка к напряжению питания. Следует отметить, что большинство распространенных резонаторов на диапазон 27 МГц, предназначенных для устройств связи, являются гармониковыми и в этом генераторе возбуждаются на первой гармонике (8,7…9,3 МГц). Приятное исключение составляет распространенный резонатор для игровой приставки «Денди», который работает на частоте 26,6 МГц.
Металлический корпус резонатора необходимо соединить с общим проводом, иначе будет наблюдаться частотная модуляция сигнала внешними наводками. Подбором емкости конденсатора С1 от единиц до сотен пикофарад или его исключением можно более точно установить нужную частоту генерации.
Выходной сигнал рассмотренных генераторов в большинстве случаев можно непосредственно подавать на входы цифровых микросхем. При работе на относительно низких частотах и применении микросхем с вьюоким быстродействием для их четкого переключения может потребоваться сигнал прямоугольной формы, который легко сформировать компаратором или триггером Шмитта.
На рис. 2.25 приведена схема генератора, которая может заинтересовать экспериментатора. При определенных условиях на его выходе образуется группа частот от звуковых до сотен мегагерц. Здесь катушки L1, L2 представляют собой отрезки монтажного провода длиной 5… 10 см или 2…5 витков обмоточного провода на
оправке диаметром 4 мм. Подключив пьезоэлектрический излучатель BF1 и меняя индуктивность катушки L1 и напряжение питания, можно получить звуковой сигнал различной частоты и характера звучания. При экспериментах с этим генератором следует быть очень внимательным, так как он дает весьма мощное высокочастотное излучение и может «забить» радио - и телеприем в радиусе до 10 м.
Для настройки генераторов, реализованных по первым двум схемам, необходимы осциллограф и цифровой частотомер с активным высокоомным выносным щупом, имеющим входную емкость не более 5 пФ и не шунтирующим входной сигнал амплитудой 5 В.
Совместное использование транзистора КП501 и инверторов маломощной быстродействующей микросхемы, выполненной по технологии ТТЛШ, позволяет получить прямоугольные импульсы частотой менее 10 Гц, имеющие крутые фронты и спады и пригодные для дальнейшей обработки быстродействующим ТТЛШ или КМДП (КМОП) микросхемами или для управления ключевыми узлами исполнительных устройств. Предлагаемое решение позволяет в ряде случаев, когда не требуется высокая стабильность, обойтись без применения специализированных генераторных микросхем. Не следует упускать из вида и тот факт, что работающий на относительно высокой частоте задающий генератор и следующие за ним счетчики-делители частоты могут быть источниками интенсивных помех для близкорасположенных высокочувствительных аналоговых узлов.
В генераторе рис. 2.26 в активном режиме работает только транзистор VT1. Период подключения зависит главным образом от параметров цепи С1 R2 R6 и при указанных на схеме номиналах
составляет 120 с. Цепь R1 R4, создавая небольшую положительную обратную связь, улучшает стабильность работы генератора. Из-за нессиметрии порога переключения длительности высокого и низкого уровней на выходе генератора не одинаковы. В тех редких случаях, когда они должны быть равны, целесообразно выход DD1.3 подключить к делителю частоты на 2, выполненному, например, на D-триггере КР1533ТМ2, и соответственно скорректировать параметры времязадающей цепи.
Если потребуется работа генератора в диапазоне звуковых частот, то общее сопротивление резисторов R2 и R6 целесообразно выбрать в интервале 0,1…1 МОм, а емкость конденсатора С1 уменьшить до нескольких десятков-сотен пикофарад.
Зарубежный аналог микросхемы КР1533ЛАЗ – SN74ALS00A. Ее можно заменить аналогичной микросхемой серий К555, К155, содержащей нужное число инверторов (ЛЕ1, ЛН1 и др.). В приведенном варианте времязадающей цепи конденсатор С1 должен быть пленочным, например, К73-17, блокировочный конденсатор С2 – керамический КМ-5, К10-176. Если нет специальных высоко-омных резисторов, например, КИМ-0,125, то R2 можно составить из нескольких обычных меньшего сопротивления. Полевой транзистор – любой из серии КП501, КП505, BSS138. Место его установки должно быть чистым и не содержать загрязнений от пальцев рук или следов флюса.
Несмотря на то, что транзисторы серии КП501 устойчивы к воздействию статического электричества, все же следует при работе с ними придерживаться общих правил обращения с МОП приборами, что позволит избежать их повреждения.
Простой усилитель на элементе с открытым коллекторным выходом можно построить по схеме, приведенной на рис. 9,6 . Для него характерна особенность- подбором резистора R2 можно в значительных пределах изменять коэффициент усиления. Так, при R2=330 Ом коэффициент усиления будет 45, при R2-680 Ом - 50, при R2= 1,7 кОм - 77, а при R2=7,4 кОм - 89. При атом, конечно, изменяется и выходное сопротивление усилителя, что необходимо учитывать.
Недостатком описанных здесь простых усилителей является невысокое входное сопротивление, что ограничивает область их применения. К тому же коэффициент усиления небольшой. Устранить этот недостаток можно использованием совместно с элементом транзисторов, в том числе и полевых. Коэффициент усиления можно повысить последовательным включением усилительных каскадов.
Схема такого усилителя показана на рис. 10 , его входное сопротивление 1 МОм, коэффициент усиления 400, полоса усиливаемых частот 1 кГцМГц. Усилитель можно использовать, например, в качестве усилителя вертикального отклонения луча осциллографа, он, как правило, налаживания не требует.
Цифровая микросхема обычно содержит несколько идентичных элементов, выполненных на одном кристалле, которые можно использовать в одном устройстве. Это позволяет создавать многоканальные усилители с идентичным» характеристиками в широком диапазоне температур и питающих напряжений.
Рис. 9. Принципиальные схемы простых усилителей на логических элементах
Рис. 10. Принципиальная схема комбинированного усилителя
Примером тому может служить двухканальный усилитель импульсных и синусоидальных сигналов, схема которого показана на рис. 11 . Он собран на одной микросхеме K133J1A3 и двух транзисторах КТ315. Основные характеристики усилителя: коэффициент усиления - 50, неидентичность каналов - не более 0,5 %, выходное сопротивление 50 Ом, входное сопротивление 5 кОм, верхняя граничная частота 40 МГц. Развязка между каналами на частоте 1 МГц - не менее 30 дБ.
Элементы ЭСЛ являются наиболее высокочастотными и на их выходах работают эмиттерные повторители, что позволяет использовать их для работы на высокочастотный кабель. Наличие на лередаточной характеристике наряду с линейным участком также и нелинейного, на котором крутизна характеристики плавно изменяется, открывает возможность строить на их основе радиочастотные усилители с электронной регулировкой усиления. Схема возможного варианта такого варианта усилителя приведена на рис. 12,а. Его основные характеристики: коэффициент усиления 13 дБ (на нагрузке 50 Ом), максимальное неискаженное выходное напряжение 200мВ. Амплитудно-частотная характеристика усилителя изображена на рис. 12,6. Если на вывод 7 DD1 подавать регулирующее напряжение Uper - 1,5...1,2 В, то можно изменять й коэффициент усиления. Принцип регулировки нетрудно понять, рассматривая схему элемента. Если на базу транзистора VT1 с выхода элемента подать напряжение ООС и входной сигнал, то элемент станет работать как усилитель сигнала. Транзистор VT2 будет закрыт и в работе усилителя не участвует. Если на базу транзистора VT2 подать напряжение-1,5 В и более, то он начнет открываться, транзистор VT1 - закрываться, коэффициент усиления уменьшаться. Такая регулировка позволяет осуществлять дистанционное управление или охватить усилитель системой автоматической регулировки усиления ((АРУ). Регулировочная характеристика усилителя показана на рис. .12,в,
http://pandia.ru/text/78/059/images/image046_17.gif" alt="Усилители на элементах цифровой логики" width="273" height="66 src=">
где Кмах - коэффициент усиления элемента в линейном режиме. Все элементы, используемые в описанных здесь усилителях, имеют от двух до четырех равнозначных входов, что позволяет использовать их в микшерах или сумматорах сигналов. Схема одного из таких усилительных устройств приведена на рис. 15 . Благодаря устранению ООС по переменному току за счет установка конденсатора С4 и хорошей развязки между входами элемента, взаимное влияние источников сигнала практически исключается.
Рис. 13. Усилитель ВЧ на элементе КМОП
http://pandia.ru/text/78/059/images/image049_16.gif" alt="Усилители на элементах цифровой логики" width="245" height="195 src=">
Рис. 15. Принципиальная схема микшера
http://pandia.ru/text/78/059/images/image051_14.gif" alt="Усилители на элементах цифровой логики" width="259" height="206 src=">
Рис. 17. Принципиальная схема усилителя ЗЧ повышенной мощности
Литература: , Массовая Радио Библиотека (МРБ), Выпуск 1172, 1992 год.
Усилитель
Предлагаемый усилитель я разработал больше из спортивного интереса. Интерес состоял в том, чтобы используя лишь распространенные транзисторы сделать однотактный усилитель с минимальной (максимально короткой) ООС, который по объективным параметрам бы не уступал усилителям в которых линейность обеспечивается сверхглубокой ООС по всему тракту с применением ОУ. Усилитель потребляет 130мА/канал и работает от нестабилизированного источника питания напряжением 12В или выше. Ток потребления практически не зависит от напряжения питания и усиливаемого сигнала. Измеренные гармонические искажения на частоте 1КГц составляют менее 0.001% при амплитуде сигнала 3В на нагрузке 34 и 68 Ома. Так же при повышении уровня питающего напряжения до 24В усилитель способен отдать амплитуду 7.5В (больше – у меня нету источника) на нагрузку 136Ом при сопоставимом THD. Отчет RMAA, который был снят со звуковой картой EMU0404USB и который можно просмотреть с помощью RMAA - в файлах статьи. На словах скажу, что если не доводить схему до крайности клиппинга - на графиках THD фигурируют первые две гармоники. Вот для примера график THD+шумы при амплитуде 3V на нагрузке 34 Ома:
(Пики в области высоких частот и ультразвука - это помехи от работающих неподалеку импульсных БП). А вот общие цифры для измерений различных нагрузок/уровней:
Повышенный уровень THD при 4В на 34Ома объясняется выходом схемы из режима минимальных девиаций тока коллектора в таких условиях. Попросту - не хватает тока покоя выходного каскада, т.к. 4V/34 Ома > 100mA. Замечу еще, что собственный уровень THD звуковой карты в режиме лупбэка, который следует “отнимать в уме”, составляет 0.0008%.
Аналогичные цифры выдавало и моделирование в Microcap 9. Усилитель обладает так же отличными АЧХ и ФЧХ. У меня нет инструментов, способных их корректно измерить в железе, но моделирование показывает плоскую АЧХ до мегагерца а ФЧХ - до двух сотен килогерц:
Субъективно звук усилителя тоже порадовал, кажется он даже лучше чем звук другого устройства, в тракте которого применены не дешевые ОУ OPA2211. Хотя я привык не очень доверять субъективным ощущениям. Сегодня они одни, а завтра могут оказаться совершенно другими.
Собственно схема усилителя вот (учтите, что 1m = 1000u, то есть конденсатор, обозначенный 3.3m – это 3300мкФ):
Функционально усилитель состоит из двух каскадов, первый – усилитель напряжения, усиливающий амплитуду в 3 раза (что я считаю в самый раз для ушника), а второй – повторитель напряжения, усиливающий ток. Каждый из каскадов имеет свою локальную короткую петлю обратной связи, обеспечивающей минимальную девиацию коллекторных токов транзисторов сигнального тракта, что и обеспечивает максимальную линейность, а так же дает дополнительные бонусы. Так, к примеру усилитель практически не чувствителен к частотным характеристикам источника питания, потому порода электролитических конденсаторов по питанию не имеет особого значения. Единственные конденсаторы, которые желательно использовать покачественней – разделительные входной и выходной. Еще – усилитель обладает крайне низким выходным сопротивлением и в то же время ток короткого замыкания выходного каскада ограничен безопасным для его элементов значением.
Еще несколько неочевидных моментов по работе и наладке схемы:
Питание
Усилитель может питаться от не стабилизированного источника напряжением от 12В постоянки или от 9В переменки и до победы. Шутка. Я тестировал питая девайс от 9В и 18В переменки (соответственно - 12В..24В постоянки), верхний предел определяется выносливостью примененных элементов и охлаждением выходных транзисторов. К слову, моя конструкция пожалуй чересчур плотновата для питания 18В, и если планируется такое питание – надо подумать о лучшем охлаждении. Непосредственно на плате усилителя я смонтировал двойной мостик на диодах Шоттки, вход первого мостика – подключен напрямую к входным клеммам питания, второй – через два фазосдвигающих неполярных конденсатора по 1000мкФ каждый. Этот прием слегка сглаживает зубья пилы на выходе сглаживающего фильтра выпрямителя, укорачивая в итоге спектр сетевых пульсаций. Обычно с такой целью применяют CRC фильтр, но у него есть свой недостаток - на резисторе слегка проседает напряжение питания - то есть теряются драгоценные ватты, выделяясь в виде тепла в корпусе усилителя, а не в виде децибел звукового давления в ушах. Между мостиками и непосредственно схемой усилителя я установил три дросселя индуктивностью 470мкГн каждый – с целью минимизации уровня сетевых помех, если таковые будут. В результате усилитель получился достаточно всеядным – его можно питать как от источника переменки напряжением 9..18В так и от источника постоянного напряжения 12..24В, причем этим источником может выступать как 12вольтовая “зарядка”, так и бортовая сеть авто – дроссели позволяют эффективно фильтровать ВЧ помехи от таких источников.
Разумеется усилитель прекрасно сможет работать и через одинарный мостик безо всяких дросселей в питании, но уровень фона и помех, приходящих по сети (включая "земляную петлю") будет несколько выше.
В качестве “комплектного” БП я сделал на скорую руку трансформаторный БП в формате “здоровая-такая-зарядка”, всунув в корпус Z64J трансформатор TL48D-090-0555. Последний имеет две обмотки по 9В, потому я приделал сбоку переключатель и подписал его снаружи “9VAC/18VAC”. Выглядит это все так:
Защита
Поскольку в усилителе я применил выходной конденсатор с довольно большой емкостью (3300мкФ) то было бы довольно безрассудно позволять ему при включении/выключении заряжаться/разряжаться через наушники. С другой стороны применение конденсатора с меньшей емкостью может заметно подпортить ФЧХ в области низких частот, потому я решил применить схему релейной защиты наушников при включении/выключении усилителя. Обычно подобные защиты в однотактных усилителях с конденсаторным выходом делают так: контакты реле коммутируют непосредственно нагрузку, а обмоткой реле управляет схема задержки, которая подает ток на обмотку с некоторой задержкой, в течении которой конденсатор усилителя успевает зарядиться через специальный резистор. При пропадании питании эта схема просто обесточивает реле и то мгновенно отключает нагрузку. У такого варианта есть парочка недостатков, которые я решил побороть несколько нетрадиционным образом. Первый недостаток состоит в том, что обмотка реле потребляет некоторую мощность, которая приводит к небольшому дополнительному повышению теплоотдачи всей схемы. К примеру - парочка герконовых реле на 12В будут иметь общее сопротивление порядка 500Ом и потреблять примерно 0.3Вт, что с одной стороны немного, но с другой – это +10% к тепловыделению всего усилителя. Вторая проблема – контакты китайских реле, коммутируя нагрузку – могут (не)заметно подпортить звук. Как я уже писал, я решил пойти нестандартным путем и чтобы побороть эти недостатки – решил сделать схему, которая, во-первых, подает ток на обмотку кратковременно после включения и (внезапно) после выключения усилителя. Поскольку это усилитель, а не вечный двигатель, то питание обмотки после выключения я решил поддерживать мелким ионистором. Так же, чтобы исключить влияние контактов реле на качество звучания я решил вместо отключения нагрузки при помощи реле включать кратковременно параллельно нагрузке резистор сопротивлением 11 Ом, таким образом, большая часть энергии заряда/разряда конденсатора будет проходить через этот резистор, сберегая обмотку наушников от перегрева.
Схема управления защитным реле выглядит так:
Она питается от своего личного мостика, что позволяет ей быстро “среагировать” на пропадание питания. Схема состоит из двух частей: на элементах R1,D3,C5,Q1,Q2 собран простейший стабилизатор на 5В, далее от этого стабилизатора запитана остальная часть схемы, включая ионистор емкостью 0.47 Ф (C4), рассчитанный на рабочее напряжение 5.5В. Ионистор имеет довольно высокое внутреннее сопротивление, потому для эффективного подавления пульсаций питания параллельно ему добавлен обычный (C2). Реле я использовал герконовые, с обмоткой на 5В и сопротивлением 500 Ом (2 в параллели –> 250 Ом). Внутри самих реле параллельно обмотке имеется диод гашения ЭДС самоиндукции, потому обращаем внимание на положение первого вывода (оно обозначено на моей печатке цифрой 1). Схема задержки выполнена на полевых транзисторах Q3,Q4, время задержки при включении задается цепью C1R4 и пороговым значением напряжения отпирания транзисторов, которое должно быть поменьше. Помимо моделированных IRF7404 в жизни прекрасно работают и IRF7410. Полезное замечание для сборки: вначале стоит смонтировать именно часть-стабилизатор и конденсатор C2, после чего, подав на нее питание – убедиться что конденсатор C2 заряжается до адекватного напряжения 5В+-0.3, и лишь после этого – запаивать в плату остальные, более дорогостоящие детали.
Если вы надумаете собирать усилитель без такой (или какой либо другой) схемы защиты наушников от переходных процессов - следует поубавить емкость выходного конденсатора – чтобы наушникам не поплохело.
Печатки
В одном из прилагаемых архивов – печатные платы, нарисованные в Sprint Layout 6. Я старался по максимуму использовать возможности SMD монтажа, и большинство резисторов – именно такие мелкие, которые паять комфортно лишь при помощи мелкого паяльника/станции. Печатки были слегка поправлены после распайки первой модели, но все должно быть хорошо:) Печаток две: одна – усилитель с питающим его двойным мостовым выпрямителем, вторая – схема релейной защиты + выход, вход и регулятор громкости. Для ЛУТа печатки следует отзеркалить (впрочем, печатка усилителя паяется с любого зеркального варианта). А для БП печатки нету - я ее сразу рисовал маркером на плате. В исходниках печаток указаны так же наименования моделей многих элементов, которые я применил и под которые рисовал печатки. Многие дырки в печатках (особенно – в релюшечной) – имеют неверный диаметр, то есть рассверливал до нужного диаметра я их уже по факту. Так же положение круглого бока транзисторов в корпусе TO-92 местами не соответствует реальности, тут следует ориентироваться на соответствие назначения выводов, а не на рисунок корпуса транзистора. Две печатки соединяются проводами и в моей конструкции были смонтированы одна над другой в компактном корпусе:
К слову, самые внимательные возможно заметили “лишний” разъем в торце. Это 4х пиновый minixlr, который подключен параллельно обычному TRS и которым я пользуюсь со своими наушниками чтобы минимизировать влияние переходного сопротивления разъема и общего провода наушников на разделение каналов. Эргономичность размещения RCA разъемов на морде конечно сомнительна, но оно сделано так для минимизации наводок цепи питания на сигнальные провода.
В аттачах помимо архивов и результатов RMAA имеются так же файл модели усилителя для .
Список радиоэлементов
Обозначение | Тип | Номинал | Количество | Примечание | Магазин | Мой блокнот | |
---|---|---|---|---|---|---|---|
Схема усилителя | |||||||
2x Q1, Q4 | Биполярный транзистор | BC548C | 4 | именно C | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x Q2 | Биполярный транзистор | BC558B | 2 | B или C | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x Q6 | Биполярный транзистор | BD139-16 | 2 | вероятно пойдет любой BD139, но я использовал именно BD139-16 от fairchid | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x Q3, Q5, Q7 | Биполярный транзистор | BD140 | 6 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | ||
2x D1..D5 | Выпрямительный диод | LL4448 | 10 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | ||
D6-D13 | Диод Шоттки | SS14 | 8 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | ||
2x C6, C13 | Электролитический конденсатор | 3300мкФ 35В | 4 | Jamicon TK | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C14 | Электролитический конденсатор | 3300мкФ 25В | 2 | Jamicon TK | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C16 | Электролитический конденсатор | 4700мкФ 35В | 2 | Jamicon TK | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C2 | Электролитический конденсатор | 100мкФ 25В | 2 | Jamicon TK | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C8 | Электролитический конденсатор | 470мкФ 25В | 2 | Jamicon WL | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
C17, C18 | Электролитический конденсатор НЕПОЛЯРНЫЙ | 1000мкФ 25В | 2 | Capxon NP | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C1 | Пленочный конденсатор | 6.8мкФ 250В | 2 | WIMA MKP4 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C2, C9 | Пленочный конденсатор | 470нФ 100В | 4 | WIMA MKS2 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C4, C12 | Пленочный конденсатор | 1мкФ 63В | 4 | WIMA MKS2 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x C11 | Пленочный конденсатор | 330пФ 100В | 2 | WIMA FKP2 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
L3, 2x L2 | Дроссель на колечке | DPT470A3 (470мкГн. 3А) | 3 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | ||
2x L1 | Дроссель самодельный | 1мкГн | 2 | 12витков на 12мм каркасе проводом 1.2мм | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x R18 | 33 Ома | 2 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |||
2x R9 | Резистор лапчатый, металлопленочный | 130 Ом | 2 | можно 100 Ом, если есть осциллограф | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x R17 | Резистор лапчатый | 6.8 Ом 2Вт | 2 | или две парочки SMD2512 по 13 Ом | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | |
2x R11 | Резистор лапчатый | 3.3 кОм | 2 | Поиск в Чип и Дип | В блокнот | ||
2x R1 | Резистор SMD1206 | 3.6 кОм | 2 |